- 相關(guān)推薦
熱電冷節(jié)能分析管理論文參考
摘要：熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)節(jié)能性問題在國內(nèi)學(xué)術(shù)界仍存在爭論。本文重新計算了被許多文獻引用的當(dāng)量熱力系數(shù)，并在此基礎(chǔ)上闡述對熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)節(jié)能性的認(rèn)識。
關(guān)鍵詞：熱電冷三聯(lián)供節(jié)能性當(dāng)量熱力系數(shù)
一．引言
對于吸收式制冷系統(tǒng)節(jié)能性的問題，幾年來一直是國內(nèi)學(xué)術(shù)界爭論的熱點。直接以鍋爐蒸汽為熱源的吸收式制冷機或直燃機一次能耗高于壓縮式制冷機，這一點大家的觀點是一致的。對于熱電冷三聯(lián)供，即以熱電廠供熱汽輪機抽汽或背壓排汽為熱源的吸收式制冷相對于壓縮式制冷機的節(jié)能性，則在已發(fā)表的文章中眾說紛紜，多數(shù)文章認(rèn)為熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)是節(jié)能的[1][2]，一些文章認(rèn)為該系統(tǒng)節(jié)能是有條件的[3]，而另一些文章則認(rèn)為熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)并不節(jié)能[4]。本文結(jié)合國內(nèi)一些關(guān)于熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)節(jié)能性的典型文獻，談一下自己的看法。
二．對當(dāng)量熱力系數(shù)的認(rèn)識
代表熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)節(jié)能觀點的典型文獻[1]用當(dāng)量熱力系數(shù)對系統(tǒng)進行了分析。當(dāng)量熱力系數(shù)表示為單位一次燃料所制取的冷量。設(shè)由汽輪機抽汽口得到的每1kJ熱能所耗燃料熱能本應(yīng)為TJ，由于蒸汽在抽汽口前已作功wKwh，而每1KWh在凝汽式機組中所耗熱能為vkJ，故而抽汽得到的每1kJ熱能真正耗用燃料熱能的kJ數(shù)為：T-wvkJ,其倒數(shù)u=1/T-wv表示單位燃料燃燒產(chǎn)生的高品位熱量相當(dāng)于供熱汽輪機抽汽或背壓排汽口處的低品位熱量。吸收式制冷機的當(dāng)量熱力系數(shù)可因此表示為：
u的值大于1，它將視熱電廠汽輪機入口處和抽汽或背壓排汽口處的蒸汽參數(shù)及鍋爐效率而定。據(jù)文獻[1]引用巴竇爾克斯等的計算，當(dāng)抽汽壓力不超過0.6MPa的情況下，高壓汽輪發(fā)電機組的u值可達2.65。在采用此汽輪發(fā)電機組的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)中，某雙效吸收式制冷機的當(dāng)量熱力系數(shù)為：
這大大超過壓縮式制冷機的當(dāng)量熱力系數(shù)ξc：
如果汽輪機的初參數(shù)降低，則u值和相應(yīng)的ξea也將隨之減小，表1列出了文獻[1]給出的不同初參數(shù)下的當(dāng)量熱力系數(shù)。
由表1可以看出，熱電冷三聯(lián)供制冷能耗要比壓縮式制冷低的多。即使采用低參數(shù)汽輪機的抽汽或背壓排汽作為熱源，吸收式制冷機的能耗也大大低于壓縮式制冷，此結(jié)果多次被引用來說明熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)的節(jié)能優(yōu)勢。
表1不同初參數(shù)下熱電冷三聯(lián)供制冷和壓縮式制冷的當(dāng)量熱力系數(shù)
表1不同初參數(shù)下熱電冷三聯(lián)供制冷和壓縮式制冷的當(dāng)量熱力系數(shù)
雙效吸收式制冷機的熱力系數(shù)變化不大，基本上在1.2左右。于是，u值成為影響當(dāng)量熱力系數(shù)的關(guān)鍵。文獻[1]沒有給出u值的計算方法，而只是直接引用幾十年前巴竇爾克斯的《吸收式制冷機》的有關(guān)值。在此，有必要對u的取值重新計算一下。
根據(jù)上述對當(dāng)量熱力系數(shù)的定義，u值可簡化為下式表示：
若設(shè)汽輪機相對內(nèi)效率為0.82，熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)中汽輪機的抽汽或背壓排汽在吸收式制冷機放熱凝結(jié)后返回電廠系統(tǒng)的溫度為飽和溫度，機組凝汽器壓力為4.9kPa，其他有關(guān)參數(shù)取值見表2。由以上參數(shù)值容易計算出表1所示三種抽凝機組的純凝汽發(fā)電效率ηc2值分別為0.280、0.262和0.230。于是,由式（3）可得三種初蒸汽參數(shù)的u值，進而得到此三種初參數(shù)下熱電冷三聯(lián)供制冷的當(dāng)量熱力系數(shù),見表1。本文計算出的當(dāng)量熱力系數(shù)顯然比文獻[1]低。
再看一下壓縮式制冷機當(dāng)量熱力系數(shù)的計算。由于在計算熱電冷三聯(lián)供吸收式制冷機的當(dāng)量熱力系數(shù)時沒考慮冷水泵、冷卻水泵、冷卻塔風(fēng)機和溶液泵等輔助設(shè)備的電耗，因此式（2）中的W0應(yīng)是壓縮式制冷系統(tǒng)比吸收式制冷系統(tǒng)多耗的電量，采用表3中的值。同時，壓縮式制冷的電動機效率也不應(yīng)在該式中體現(xiàn)。于是，壓縮式制冷的當(dāng)量熱力系數(shù)應(yīng)為：
這樣，由重新計算的結(jié)果（見表1）來看，雖然與發(fā)電效率為0.34的壓縮式制冷系統(tǒng)相比，熱電冷系統(tǒng)是具有節(jié)能優(yōu)勢的，但這種優(yōu)勢并沒有文獻[1]所描繪的那么大，尤其是對低參數(shù)機組。那么，是否憑表1中的幾個數(shù)值就能說明熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)就一定節(jié)能呢？以下進一步談?wù)剬Υ藛栴}的認(rèn)識.
三．對熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)節(jié)能性的認(rèn)識
熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)中吸收式制冷機的當(dāng)量熱力系數(shù)與多個因素有關(guān)。事實上，評價和分析熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)的節(jié)能性應(yīng)考慮以下幾方面：
（1）節(jié)能是相對的，與比較對象的選取有關(guān)
一個系統(tǒng)是否節(jié)能，是相對于具有相同產(chǎn)出的另一系統(tǒng)能耗而言的。熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)在發(fā)電方面是與其他發(fā)電形式(代替電廠)作比較的，在式(3)中即表現(xiàn)為代替電廠的發(fā)電效率ηc2。
對于新建抽凝機組的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)以及由背壓式供熱機組構(gòu)成的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)，其發(fā)電量可由當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)的其他電廠發(fā)電代替，因而，代替電廠發(fā)電效率ηc2可選擇當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)的發(fā)電效率或全國平均水平發(fā)電效率。如果ηc2取為全國平均水平發(fā)電效率0.325[5]，則三種熱電冷系統(tǒng)的當(dāng)量熱力系數(shù)如圖1所示。當(dāng)壓縮式制冷以全國平均水平發(fā)電效率的電能為動力時,即ηc=0.325，則采用雙效機的高、中參數(shù)熱電冷系統(tǒng)節(jié)能效果是明顯的，而低參數(shù)的熱電冷系統(tǒng)在高抽汽參數(shù)下節(jié)能優(yōu)勢并不大。
對于由抽凝汽輪機組成的現(xiàn)存熱電廠，當(dāng)改造其為熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)時，原本凝汽發(fā)電的蒸汽變成以抽汽的形式發(fā)電。因而，ηc2可取為該熱電廠的凝汽發(fā)電效率。這種情況下熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)的當(dāng)量熱力系數(shù)如圖2所示。可以看出，此時采用雙效機的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)節(jié)能優(yōu)勢與圖1所示的情況相比更加明顯。
在制冷方面，熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)是與壓縮式制冷系統(tǒng)作比較的。因此，其節(jié)能性與壓縮式制冷機的COP以及該制冷機所耗電的發(fā)電效率等因素有關(guān)。
（2）熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)的節(jié)能性與汽輪機初參數(shù)的高低有關(guān)
在圖1和圖2中，隨著機組初蒸汽參數(shù)的降低，熱電冷系統(tǒng)當(dāng)量熱力系數(shù)也會降低。這是由于初蒸汽參數(shù)降低使鍋爐中不可逆?zhèn)鳠峒哟�，從而增加了系統(tǒng)能耗。因而，當(dāng)初參數(shù)高的熱電冷系統(tǒng)節(jié)能時初參數(shù)低的系統(tǒng)卻不一定節(jié)能。
（3）汽輪機抽汽或背壓排汽的壓力對節(jié)能性的影響
文獻[1]僅考慮該壓力為6MPa（絕壓）的情況。實際熱電廠的供熱機組往往不是這個抽汽壓力。當(dāng)較遠距離輸送蒸汽時，考慮到熱網(wǎng)的壓損，為滿足雙效機的熱源參數(shù)要求，汽輪機抽汽或背壓排汽的壓力應(yīng)比此壓力高。對于在原有熱電廠基礎(chǔ)上擴建的熱電冷系統(tǒng)，由于原有供熱機組的抽汽壓力已系列化，使得抽汽參數(shù)與制冷機所要求的額定值往往存在較大偏差。因而有必要分析汽輪機抽汽或背壓排汽的壓力對系統(tǒng)能耗的影響。從圖1和圖2可看出，系統(tǒng)當(dāng)量熱力系數(shù)隨著汽輪機背壓排氣或抽汽壓力的升高而降低。從熱力學(xué)第二定律看，背壓排氣或抽汽壓力的提高，會使蒸汽在汽輪機中作功的火用損失減小，熱電廠的火用效率增加，有使熱電冷系統(tǒng)能耗減小的趨勢。但是，制冷側(cè)的火用效率卻以更大幅度減小。隨蒸汽壓力的改變，制冷機出力變化較為顯著，而其COP值的變化并不十分明顯，可近似以常數(shù)處理。蒸汽壓力增大時，制冷機傳熱傳質(zhì)的不可逆程度增大，甚至為避免溴化鋰溶液結(jié)晶，要對蒸汽進行減溫減壓處理，進一步加大了系統(tǒng)的不可逆損失，使得系統(tǒng)的當(dāng)量熱力系數(shù)減小。相反，如果大幅度減小汽機抽汽或背壓排氣壓力，雖然系統(tǒng)的能耗降低了，但制冷機的出力會下降。因此從經(jīng)濟上講，汽輪機抽汽或背壓排氣壓力的選擇存在一個優(yōu)化問題。
（4）吸收式制冷機的機型對系統(tǒng)節(jié)能性的影響
這里的機型是指單效或雙效。圖3和圖4分別為ηc2取全國平均水平發(fā)電效率和熱電冷系統(tǒng)供熱機組凝汽發(fā)電效率時的當(dāng)量熱力系數(shù)�？梢钥闯�，在圖3中，采用單效機的中、低參數(shù)熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)是不節(jié)能的。在圖4中，高、中參數(shù)的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)在抽汽參數(shù)足夠低時是節(jié)能的，而低參數(shù)熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)的能耗明顯大于壓縮式制冷機。比較采用雙效機（圖1、2）和單效機（圖3、4）的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)便可很容易看出，采用雙效機的系統(tǒng)當(dāng)量熱力系數(shù)明顯高于采用單效機的系統(tǒng)。顯然這是由于單效機的COP遠低于雙效機所造成的。因此，優(yōu)先采用雙效機，是降低熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)能耗的有效措施。這對制冷站設(shè)在熱電廠或熱量輸送系統(tǒng)為蒸汽網(wǎng)的熱電冷三聯(lián)供形式是容易實現(xiàn)的。但熱電冷三聯(lián)供形式之一是熱電廠提供的熱量通過熱水網(wǎng)輸送到各建筑物，提供吸收式制冷機所需熱量。對不宜修建蒸汽熱網(wǎng)的市區(qū)，這是可行的方案之一。由于目前普通的直埋熱水管道所允許的最高供水溫度不超過130℃，這種情況下只能采用單效機，其代價是增大了熱電冷系統(tǒng)的能耗。
（5）熱和冷兩者對熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)能耗的影響是不同的
通常所講的熱電聯(lián)產(chǎn)供熱是節(jié)能的，這是相對于鍋爐直接供熱而言的，因為熱電聯(lián)產(chǎn)供熱方式利用的是作功發(fā)電后的低品位蒸汽，而鍋爐供熱是直接利用高品位的燃料能。而在熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)中，吸收式制冷機雖然也是利用低品位的蒸汽熱能制冷，但與壓縮式制冷相比卻不一定節(jié)能，因為壓縮式制冷的COP遠高于吸收式制冷。如圖5所示，從一次能源利用的角度看，無論熱電冷系統(tǒng)的吸收式制冷還是壓縮式制冷，都要經(jīng)過兩個能源轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)。熱電冷三聯(lián)供制冷方式第一個環(huán)節(jié)是一次能源（燃料）通過熱電廠轉(zhuǎn)換成熱量和電量，第二個環(huán)節(jié)是熱量通過吸收式制冷機轉(zhuǎn)換成冷量；壓縮式制冷方式第一個環(huán)節(jié)是一次能源通過電廠轉(zhuǎn)換成電量，第二個環(huán)節(jié)是電量通過壓縮式制冷機轉(zhuǎn)換成冷量。熱電冷三聯(lián)供制冷方式的第一個環(huán)節(jié)能量轉(zhuǎn)化效率高于壓縮式制冷制冷方式，而第二個環(huán)節(jié)能量轉(zhuǎn)化效率則低于壓縮式制冷制冷方式。因此須根據(jù)具體情況通過定量計算來評價熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)的能耗，進而才能得出是否節(jié)能的結(jié)論，而文獻[2]僅憑定性分析，認(rèn)為冷和熱性質(zhì)相同，因而對系統(tǒng)節(jié)能性的影響相同，進而得出熱電冷三聯(lián)供制冷方式一定節(jié)能的結(jié)論，這是欠妥的。
【熱電冷節(jié)能分析管理論文參考】相關(guān)文章：
建筑節(jié)能及建筑節(jié)能材料應(yīng)用分析論文12-11
方針管理的預(yù)算管理分析論文12-02
住宅建筑節(jié)能技術(shù)的經(jīng)濟效益分析論文11-29
管理學(xué)論文參考文獻01-01
建筑施工管理下的協(xié)調(diào)管理分析的論文11-26
工程造價管理的相關(guān)論文參考03-26
企業(yè)薪酬管理論文參考12-09
冷水機組運行中節(jié)能管理分析03-18