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混凝土連續(xù)疊合梁中內(nèi)力重分布探討
摘 要:簡要了混凝土疊合結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的現(xiàn)象,并且對彎矩調(diào)幅系數(shù)的作了歸納,在此基礎(chǔ)上對中存在的一些提出了作者的看法。關(guān)鍵詞:連續(xù)疊合梁 調(diào)幅系數(shù) 內(nèi)力重分布
一、引言
超靜定疊合連續(xù)梁在使用狀態(tài)下,特別在承載能力達到極限狀態(tài)下,當荷載依某一參數(shù)成比例增加時,結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變位的增長,在大多情況下將不與該參數(shù)成比例,相反,其比例在相當大的范圍內(nèi)變化,這種現(xiàn)象即是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布現(xiàn)象。
二、內(nèi)力重分布的產(chǎn)生
引起內(nèi)力重分布的直接原因是超靜定結(jié)構(gòu)各部分的相對剛度發(fā)生了變化,而引起疊合連續(xù)梁剛度變化的變化原因主要有:
1.混凝土受拉區(qū)裂縫的出現(xiàn)和開展。
2.受拉鋼筋達到極限之后出現(xiàn)的非彈性變形。
3.混凝土受壓區(qū)的非彈性變形,特別是在臨近破壞時。
4.鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力,在或長或短的區(qū)段內(nèi)破壞時。
5.混凝土的徐變變形。
6.混凝土的溫度及干縮變形等。
除了上述原因外,還應(yīng)該考慮疊合梁兩階段制造和二次受力引起的剛度變化。由于疊合梁兩階段制造和二次受力的特性,引起跨中的受拉鋼筋應(yīng)力超前和支座負彎矩滯后,對一般鋼筋混凝土疊合連續(xù)梁和在第一階段加載時跨中即已開裂的預應(yīng)力混凝土疊合連續(xù)梁,在第二階段加載初期,就會產(chǎn)生由跨中向支座的內(nèi)力重分布。
從負彎矩區(qū)混凝土翼板開裂到第一個塑性鉸形成,負彎矩區(qū)范圍內(nèi)梁的剛度逐漸減小,而跨中截面梁仍處于彈性階段,這一階段梁的內(nèi)力重分布稱為彈性內(nèi)力重分布[1]。該階段梁內(nèi)力重分布的程度主要與正、負彎矩區(qū)梁的剛度變化大小和梁的跨長比等因素有關(guān)。
從第一個塑性鉸形成到梁的極限狀態(tài)階段,連續(xù)疊合梁中支座截面和跨中截面均形成塑性鉸,梁的塑性變形充分,實現(xiàn)了第二階段的內(nèi)力重分布,稱為塑性內(nèi)力重分布。該階段的內(nèi)力重分布值占總的內(nèi)力重分布值的絕大部分。
三、內(nèi)力重分布對抗剪性能的
目前,國內(nèi)外對普通鋼筋棍凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性行為進行了較深入的研究,其成果已在有關(guān)規(guī)范中得到反映[2]。但是,對內(nèi)力重分布的分析研究較多的是對彎矩重分布的調(diào)幅利用和整體抗彎承載能力的提高上,值得注意的是,連續(xù)粱的塑性內(nèi)力重分布不僅改變了彎矩內(nèi)力的分布,還會對梁的剪力內(nèi)力的分布和抗剪性能產(chǎn)生影響。
1.剪力的重分布
截面剪應(yīng)力的重分布實際上是與正應(yīng)力的重分布同時發(fā)生的,隨著第二階段荷載F2作用下梁中裂縫的,第一階段荷載F1產(chǎn)生的彎矩重分布伴隨著剪力的重分布,F(xiàn)階段連續(xù)粱的抗剪承載力計算最終是采用同等荷載、跨度條件下的筒支梁的抗剪計算進行的,而沒有考慮剪力內(nèi)力重分布。如果在塑性條件下彎矩值發(fā)生改變,僅對其中一個支座負彎矩調(diào)幅(使其彎矩值降低),則其他支座截面的剪力值會增大,就有可能導致截面的抗剪能力不足。
2.抗剪性能的影響
以多跨連續(xù)梁彎矩調(diào)幅對抗剪能力的影響為例進行分析[3]。對于鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁.當按彈性計算時,連續(xù)梁的內(nèi)支座截面的彎矩一般較大,造成配筋密集,施工不便,影響質(zhì)量。在工程設(shè)計中往往通過對彎矩調(diào)幅,以降低支座截面的彎矩設(shè)計值.減少支座截面配筋量。這樣的彎矩調(diào)幅過程,就是在外荷載的大小,位置不變的情況下,通過對縱向鋼筋的配筋量在支座和跨中進行的調(diào)整.從而改變了梁段內(nèi)的跨中最大正彎矩和支座最大負彎矩M 、M- ,因此梁段內(nèi)截面的抗剪能力也會發(fā)生改變。
當調(diào)幅前ψ= ,
經(jīng)支座負彎矩調(diào)幅后若ψ仍大于或等于1,則抗剪能力有所提高,經(jīng)調(diào)幅后若ψ降至小于1,則抗剪能力的增大或減小要依ψ減小的程度而定。當調(diào)幅前 ψ
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